УЗБЕКСКОЕ АГЕНТСТВО СВЯЗИ И ИНФОРМАТИЗАЦИИ

ТАШКЕНТСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ

1. ЦЕЛЬ РАБОТЫ

Таблица 5.1

Таблица 5.2

Таблица 5.3

Таблица 5.4

Таблица 5.5

Кафедра АФУ

Ташкент 2004

Результаты экспериментального исследования согласованной нагрузки

Результаты экспериментального исследования волноводных изгибов и изломов

МЕТОДИЧЕСКОЕ РУКОВОДСТВО
К ЛАБОРАТОРНОЙ РАБОТЕ № 4

«ИССЛЕДОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ

ВОЛНОВОДНЫХ ТРАКТОВ»

по дисциплинам «Электромагнитные поля и волны»

и «Антенны и устройства СВЧ»

для студентов очного и заочного обучения

и направлений подготовки «Телевидение,

радиосвязь и радиовещание», «Радиотехника» и

«Телекоммуникации»

Приобретение умений по измерению параметров элементов и узлов трактов СВЧ на основе знаний об их свойствах.

Получение навыков расчета распределения поля в плечах СВЧ-узлов с помощью их матриц рассеяния.

2. КРАТКИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ СВЕДЕНИЯ

2.1. Диафрагмы

Для согласования волновода с нагрузкой на фиксированной частоте на практике используются специфические для волноводов элементы, такие как диафрагмы, индуктивные или емкостные, штыри и др. Волноводная диафрагма представляет собой тонкую металлическую перегородку с отверстием, устанавливаемую в поперечном сечении волновода. На рис.2.1 показаны примеры диафрагм для волновода прямоугольного сечения.

Рис.2.1. Волноводные диафрагмы (а – индуктивная,

б – емкостная, в – индуктивно-емкостная)

Рис.2.2. Пояснение принципа работы волноводных диафрагм

(а – индуктивной, б – емкостной)

Из рис.2.2.а видно, что в индуктивной диафрагме создаётся концентрация магнитного поля и потому такая диафрагма действует как индуктивность, включённая параллельно линии. Из рис.2.2.б видно, что в емкостной диафрагме концентрируется электрическое поле и такая диафрагма действует как ёмкость, включённая параллельно линии. Диафрагма, изображённая на рис.2.1.в, эквивалентна параллельному соединению индуктивности и ёмкости и соответствует включению в линию параллельного колебательного контура. Подбором размеров диафрагмы можно настроить её в резонанс с рабочей частотой, и тогда она не будет шунтировать волновод.

2.2. Согласованные нагрузки

К числу наиболее распространённых элементов трактов СВЧ относятся согласованные нагрузки, предназначенные для поглощения остаточной мощности в конце тракта передачи. Согласованные нагрузки применяют также в качестве эквивалентов антенн при настройке передающей аппаратуры и в виде меры сопротивления в измерительных устройствах СВЧ.

Рис.2.3. Волноводные согласованные нагрузки

Волноводные согласованные нагрузки выполняют в виде поглощающих вставок переменного профиля в отрезке короткозамкнутого волновода. В маломощных нагрузках вставки имеют вид тонких диэлектрических пластин, покрытых графитовыми или металлическими пленками (рис.2.3.а). Объемные поглощающие вставки (рис.2.3.б…г) с большой мощностью рассеяния выполняют из композитных материалов на основе порошков графита, карбонильного железа или карбида кремния. Для уменьшения отражения поглощающим вставкам придают вид клиньев или пирамид.

Основной характеристикой согласованной нагрузки является модуль её коэффициента отражения |Г| или соответствующее значение К_БВ или K_СВ в заданной полосе частот. Технически возможно создание нагрузок с |Г| £ 0,01 в относительной полосе частот 20…30% и более. Ввиду малости |Г| требования к фазе коэффициента отражения не предъявляются. Другой важной характеристикой нагрузки является допустимая поглощаемая мощность.

2.3. Повороты линий передачи

Изгибы и изломы линий передачи относятся к числу нерегулярностей, снижающих качество согласования и электропрочность. В уголковых изломах любых линий передачи в той или иной мере возбуждаются поля нераспространяющихся волн высших типов, в которых происходит накопление электромагнитной энергии. Для минимизации возникающих из-за этого отражений изломы дополняют различными согласующими элементами. Подрезание внешних углов поворота оказывается эффективным способом при уменьшении отражений в прямоугольных и круглых волноводах (рис.2.4.а).

Рис.2.4. Волноводные изломы

Концентрация силовых линий электрического поля в области резких изломов снижает электрическую прочность тракта. Этот недостаток в значительной мере устраняется в двойных изломах (рис.2.4.б) и в плавных изгибах (рис.2.5). Причём, чем больше радиус плавного изгиба, там меньше отражение от него. Практически отражения электромагнитных волн пренебрежимо малы при радиусе изгиба порядка 3…5 длин волн в волноводе.

Известно, что силовые линии вектора Е основной волны Н₁₀ прямоугольного волновода начинаются и заканчиваются на широких стенках волновода и перпендикулярны к ним. Силовые линии вектора Н представляют собой замкнутые витки, расположенные в плоскостях, параллельных широким стенкам волновода (рис.2.5).

Если изгиб (излом) прямоугольного волновода осуществляется параллельно силовым линиям электрического поля (рис.2.5.а), то такой изгиб называется Е–плоскостным изгибом. Если изгиб осуществляется параллельно силовым линиям магнитного поля (рис.2.5.б), то он называется Н–плоскостным изгибом (изломом).

2.4. Волноводные разветвители

Для распределения высокочастотной энергии по волноводным каналам в заданном отношении используют разветвители. Одним из наиболее широко встречающихся видов разветвителей является Т–образное разветвление или волноводный тройник. Если плоскость разветвления совпадает с плоскостью, в которой лежат силовые линии вектора Е основной волны Н₁₀, то такой тройник называется Е–тройником или тройником Е–типа (рис.2.6), в случае разветвления в плоскости магнитных силовых линий – Н–тройником или тройником Н–типа (рис.2.7).

Обозначим условно плечи тройников буквами А, Б, В.

Рис.2.6. Волноводный Е–тройник

Рассмотрим работу Е–тройника. Если волна Н₁₀ распространяется по волноводу А к месту разветвления (рис.2.6.б), то она будет ответвляться в волноводы Б и В, и на одинаковых расстояниях от места разветвления в этих волноводах волны будут в противофазе. Отсюда следует, что если по волноводам Б и В к месту разветвления придут волны в противофазе, то они будут переходить в волновод А, совпадая по фазе и, следовательно, в этом волноводе будут складываться. В противоположном случае, когда по волноводам Б и В к волноводу А подходят волны, имеющие одинаковые фазы, ответвляясь в волновод А, они в этом волноводе будут иметь противоположные фазы и при одинаковых амплитудах уничтожатся. Если же волна движется вдоль волновода БВ, то часть энергии ответвляется в волновод А (рис.2.6.в).

Рис.2.7. Волноводный Н–тройник

Рассмотрим работу Н–тройника. Если волна Н₁₀ подходит по волноводу А к месту разветвления (рис.2.7.б), то волны, ответвляющиеся в волноводы Б и В, на равных расстояниях от места разветвления, имеют одинаковые фазы. На рис. 2.7.б крестики изображают направление электрических силовых линий перпендикулярно к плоскости рисунка («от нас»), а тонкие линии – показывают фронт волны. Справедливо и обратное свойство Н–тройника – если к разветвлению по волноводам Б и В приходят волны с одинаковой фазой, то они будут ответвляться в волновод А также с одинаковыми фазами и складываться. Но если по волноводам Б и В к волноводу А подходят волны с одинаковыми амплитудами, но противоположными фазами, то они не будут возбуждать волн в волноводе А. При движении волны вдоль волновода БВ часть её энергии ответвляется в волновод А (рис.2.7.в).

В дальнейшем плечи тройников будем обозначать цифрами 1, 2, 3 (рис.2.10, 2.11).

Волноводные разветвители могут иметь также 4 плеча, т.е. представлять собой 8-полюсник. Такие соединения называются мостовыми. Мост характеризуется тем, что волны в выходных плечах равны по величине и имеют постоянный фазовый сдвиг в рабочем диапазоне частот. Наиболее широкое распространение получило мостовое устройство – двойной волноводный тройник (рис.2.12). Если три плеча моста нагружены на согласованные нагрузки, а четвёртая обеспечивает пропускание основной волны Н₁₀, то двойной волноводный тройник проявляет следующие замечательные свойства. Сигнал, поданный в Е–плечо, делится на 2 равные части и противофазно проходит в плечи 2 и 3, а в плечо 4 не попадает. Сигнал, поданный в Н–плечо делится поровну между плечами 2 и 3 на синфазные волны и не проходит в Е–плечо. Если в плечи 2 и 3 поданы синфазные колебания, то они сложатся в Н–плече, а если противофазные, то сложение произойдёт в Е–плече. Таким образом, между противоположными парами плеч 2-3 и 1-4 существует взаимная развязка: сигнал, поданный в плечо 2, не проходит в плечо 3 (и наоборот); сигнал, поданный в плечо 1, не проходит в плечо 4 (и наоборот).

Анализ свойств СВЧ-устройств наиболее упрощается при представлении их эквивалентной схемой в виде многополюсника (четырех-, шести-, восьмиполюсников). Применение эквивалентных схем позволяет строго описать явления в волноводных линиях передачи, работающих на низшем типе колебаний. Преимущество таких эквивалентных схем заключается в том, что к ним применим аппарат матричного исчисления. В теории СВЧ наиболее распространена волновая матрица рассеяния [S].

2.5. Анализ распределения поля в плечах разветвителя с помощью матрицы рассеяния

Представление волноводных устройств с помощью матриц рассеяния позволяет в простой компактной форме описывать сложные волноводные тракты. Матрица рассеяния дает количественную связь амплитуд всех выходящих из узла волн с амплитудами входящих в него (заданных) волн. В литературе входящие волны называют также падающими, а выходящие – отраженными. На рис.2.8 изображен случай, когда в устройство подается возбуждающая (падающая) волна лишь в одно из плеч Е₁⁺. Данная волна распределяется между плечами этого узла (E₂^–, E₃^–, E₄^–), а часть её (E₁^–) отражается обратно в генератор.

Рис.2.8 Рис.2.9

Если же подать возбуждающие амплитуды Е⁺ во все плечи (рис.2.9), то естественно полагать, что в формировании амплитуд напряжённости отражённой волны, например, в плече 1 будут участвовать все падающие волны: E₁^-= S₁₁’E₁⁺+ S₁₂’E₂⁺+S₁₃’E₃⁺+S₁₄’E₄⁺, где S₁₁’, S₁₂’, S₁₃’, S₁₄’ – коэффициенты пропорциональности. В общем случае падающие и отраженные волны связаны матричным уравнением вида

(2.1)

В расчётной практике удобнее пользоваться не абсолютными значениями амплитуд поля Е (или Н), а их нормированными значениями. Если провести нормирование амплитуд волн и ввести специальный коэффициент , где Е¹ – амплитуда бегущей волны с мощностью Р=1Вт, то уравнение (2.1) преобразуется к виду

(2.2)

где коэффициент является безразмерной (нормированной) амплитудой волны, связанной с переносимой мощностью Р волны соотношением

(2.3)

Коэффициенты S₁₁, S₂₂, S₃₃, S₄₄ представляют собой коэффициенты отражения в соответствующих плечах узла при условии отсутствия падающих волн в других плечах. Все остальные коэффициенты являются коэффициентами передачи. Например, S₁₂ – коэффициент передачи из второго плеча в первое при отсутствии падающей волны в первом плече. Коэффициенты S_mn устанавливаются расчётным или экспериментальным путём.

Так как в СВЧ устройствах напряженность поля в линии изменяется от точки к точке, то вводят понятие "плоскость отсчета", относительно которой определены коэффициенты матрицы. На рис.2.9 плоскости отсчета каждого плеча условно обозначены пунктирными линиями.

Приведём матрицы рассеяния разветвителей, используемых в настоящей лабораторной работе. Матрицы других распространенных СВЧ устройств можно найти, например, в [2] или [4].

Волноводный Е–тройник с согласованным плечом 1

Рис.2.10

Волноводный Н–тройник с согласованным плечом 1

Рис.2.11

Двойной волноводный тройник

Рис.2.12

Двойной волноводный тройник состоит из Е– и Н–тройников, имеющих те же плоскости отсчёта.

Волноводный кольцевой мост

Рис.2.13

В качестве примера расчета распределения поля в СВЧ устройствах с помощью матрицы рассеяния решим задачу следующего содержания. Найдем распределение мощностей волн в волноводно-кольцевом мосте (рис.2.13), в плечи 2 и 3 которого поданы сигналы от передатчиков с мощностью 900Вт. Сдвиг фазы колебаний векторов напряжённости поля в плечах составляет 180⁰. В плечо 1 включена антенна, согласованная по входному сопротивлению. В плечо 4 подключена согласованная нагрузка. Требуется определить распределение мощностей в плечах моста.

Учитывая, что коэффициенты матрицы рассеяния определены по нормированной амплитуде поля, а не по мощности, находим (с учетом сдвига фаз) комплексные амплитуды падающих волн:

Составим следующую схему расчёта на матрице заданного моста

Поскольку сигналы подаются в плечи 2 и 3, значит, .

Тогда

В нашем случае , поэтому

Распределение мощностей по плечам моста:

Вт, Вт, Вт, Вт.

Ответ показывает, что произошло сложение мощностей передатчиков в антенне, подключённой к плечу 1.

Другие примеры расчёта распределения поля по плечам СВЧ устройств с помощью матрицы рассеяния можно найти, например, в [4].

3. ЗАДАНИЕ К РАБОТЕ

3.1. Изучить конструкции элементов волноводных трактов.

3.2. Экспериментально определить частотную зависимость модуля коэффициента отражения согласованной волноводной нагрузки при помощи измерительной линии.

3.3. Экспериментально на этих же частотах определить частотную зависимость модуля коэффициента отражения элементов: волноводного изгиба и волноводного излома.

3.4. Измерить распределение поля в плечах разветвителя двойного волноводного тройника.

3.5. Рассчитать распределение поля в плечах двойного волноводного тройника. Сравнить экспериментальные и теоретические результаты.

3.6. Исследовать мост из двух двойных волноводных тройников.

4. ОПИСАНИЕ ЛАБОРАТОРНОЙ УСТАНОВКИ

Лабораторная установка позволяет определить значения модуля коэффициента отражения от согласованной нагрузки, волноводных изгибов и изломов, и их частотную зависимость (структурная схема на рис.4.1.а), а также распределение поля в разветвляющих устройствах (структурная схема на рис.4.1.б).

Рис.4.1. Структурные схемы лабораторной установки (1 - генератор; 2 - коаксиальный волновод (коаксиальная линия); 3 - коаксиально-волноводный переход; 4 - прямоугольный волновод; 5 - измерительная линия (ИЛ); 6 - переключатель вида работ (ПВР); 7 - измерительный прибор; 8 - детекторная секция; 9 - согласованная нагрузка; 10 - исследуемый СВЧ поворот (излом); 11 - короткозамыкатель; 12 - исследуемый двойной волноводный тройник (мост из двух двойных волноводных тройников))

5. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ И ПОРЯДОК ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОТЫ

Подготовка к проведению экспериментального исследования заключается в настройке резонатора измерительной линии в резонанс с частотой колебаний волны, поступающей от генератора. Генератор включается в сеть заранее для достижения устойчивого температурного режима. При настройке измерительной линии ее нагружают короткозамыкающей пластиной, переключатель ПВР устанавливают в положение «измерительная линия».

Методики настройки измерительной линии и определения коэффициента бегущей волны К_БВ отработаны на предыдущих занятиях.

5.1. Исследование согласованной нагрузки

Подключив согласованную волноводную нагрузку к выходу ИЛ, измерить К_БВ линии на 3…5 дискретных значениях длин волн в диапазоне от 1,1а до 1,6а (а – внутренний размер широкой стенки волновода). По данным измерений рассчитать значения модуля коэффициента отражения при помощи формулы

где

a_min, a_max – минимальное и максимальное показания индикаторного прибора.

Данные измерений и расчёта необходимо свести в таблицу типа табл.5.1.

Построить частотную характеристику |Г_СН| = F(f).

5.2. Исследование волноводных поворотов и волноводных изломов

К выходу измерительной линии подключить поочередно заданные преподавателем образцы волноводных изгибов и изломов. К выходу волноводного изгиба или излома подключить согласованную нагрузку, предназначенную для устранении отражения электромагнитных волн.

Провести измерения необходимые для определения К_БВ в тракте и вычисления подобные, описанным в п.5.1. Результаты занести в таблицу типа табл.5.2.

Следует обратить внимание на то, что в исследуемом тракте отраженная волна формируется как самим поворотом (изгибом) волновода, так и нагрузкой, согласование с которой изменяется в диапазоне частот. Следовательно, в результате эксперимента определяется суммарный коэффициент отражения Г_å, являющийся суммой комплексных коэффициентов отражения от согласованной нагрузки и элемента

Вычислив по определённым значениям К_БВ величины и , расчет значения || можно провести по приближённой формуле

Название исследуемого элемента	Радиус изгиба, см	a_min	a_max	К_БВ	\|Г_å\|	\|Г_Э\|	f, ГГц

По данным табл.5.2 построить частотные характеристики модулей коэффициентов отражения .

5.3. Исследование двойного волноводного тройника и

моста из двух двойных волноводных тройников

Экспериментальное исследование этого пункта программы выполняется с использованием переносного датчика мощности – детекторной секции (переключатель ПВР в положении "детекторная секция"). Измерительная линия здесь служит в роли переходного устройства от коаксиального волновода к элементам с прямоугольным сечением.

5.3.1. Определить степень развязки между плечами Е и Н двойного волноводного тройника. Для этого к выходу измерительной линии подключить плечо Е (плечо 1) двойного волноводного тройника (см. рис.2.12), к плечу Н (плечо 4) подключить детекторную секцию. К боковым плечам 2 и 3 подключить поочередно пары следующих типов нагрузок:

а) согласованные нагрузки;

б) короткозамыкающие нагрузки (короткозамыкатели);

в) согласованную нагрузку в плечо 2 и короткозамыкающую нагрузку в плечо 3.

Провести аналогичные измерения при возбуждении двойного волноводного тройника в плече Н и подключении детекторной секции к плечу Е.

Степень развязки между плечами Е и Н двойного волноводного тройника (при возбуждении плеча Е) определяется по формуле

а при возбуждении плеча Н

Данные измерений и расчётов занести в таблицу типа табл.5.3.

Результаты экспериментального исследования степени развязки

между плечами двойного волноводного тройника

Возбуждаемое плечо	Р_Е	Р_Н	Р_ЕН, дБ	Р_НЕ, дБ	Номера плеч с согласованными нагрузками	Номера плеч с КЗ–нагрузками
Е				-	2 и 3	-
				-	-	2 и 3
				-	2 (3)	3 (2)
Н			-		2 и 3	-
			-		-	2 и 3
			-		2 (3)	3 (2)

5.3.2. Определить распределение мощностей в боковых плечах двойного волноводного тройника при возбуждении

а) плеча Е и подключении согласованных нагрузок в плечо Н и поочерёдно к одному из боковых плеч;

б) плеча Н и подключении согласованных нагрузок в плечо Е и поочерёдно к одному из боковых плеч.

Результаты измерений занести в таблицу типа табл.5.4.

Результаты экспериментального исследования распределения

мощности в плечах двойного волноводного тройника

Возбуждаемое плечо	Р₂	Р₃	Согласованные нагрузки в плечах
Е		-	3, 4
Е	-		2, 4
Н		-	3, 1
Н	-		2, 1

5.3.3. Рассчитать распределение поля в плечах двойного волноводного тройника для одного из приведённых в табл.5.4 случаев (по заданию преподавателя). Расчёт произвести с помощью матрицы рассеяния двойного волноводного тройника (см. в п.2.5).

5.3.4. Определить развязку между плечами Е и Н моста из двух волноводных тройников (рис.5.1).

Для этого необходимо подключить исследованный ранее двойной волноводный тройник к мостовому устройству, содержащему ещё один двойной волноводный тройник. Возбуждая поочерёдно плечи Е и Н в первом двойном волноводном тройнике, подключая детекторную секцию в плечи Е и Н второго двойного волноводного тройника и согласованные нагрузки в свободные плечи, определить распределение мощностей в плечах Е и Н, а также степень развязки между плечами Е и Н. Результаты измерений и расчётов занести в таблицу типа табл.5.5.

Название исследуемого элемента

Результаты экспериментального исследования степени развязки

между плечами Е и Н моста из двух двойных волноводных тройников

Возбуждаемое плечо	Р_Е	Р_Н	Р_ЕН, дБ	Р_НЕ, дБ
Е				-
Н			-

Рис.5.1. Мост из двух двойных волноводных тройников

6. СОДЕРЖАНИЕ ОТЧЁТА

Отчёт должен содержать:

6.1. Структурные схемы измерений (рис.4.1 и рис.4.2).

6.2. Данные экспериментальных исследований (табл. 5.1…5.5) и расчёта.

6.3. Выводы.

7. КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ

7.1. Нарисуйте структуру поля основной волны в прямоугольном волноводе. Укажите плоскости, в которых лежат, соответственно, силовые линии электрического и магнитного поля ([1] §14.1, [2] §3.5, [3] §19.6).

7.2. Нарисуйте волноводные повороты в плоскостях Е и Н. Свяжите названия поворотов со структурой поля волны Н₁₀ ([2] §6.9, [3] §24.1).

7.3. Какими параметрами характеризуется волноводный поворот? Как с помощью измерительной линии определить эти параметры? ([2] §6.9).

7.4. Как зависит качество волноводного поворота от его радиуса? Как выбирают среднюю длину поворота на практике? ([2] §6.9).

7.5. Для чего предназначена поглощающая (согласованная) нагрузка? Объясните принцип её действия и нарисуйте её конструкции ([2] §8.3, [3] §24.2).

7.6. Нарисуйте Т-образные волноводные Н и Е-тройники. Свяжите названия тройников со структурой поля волны Н₁₀ ([1] §17.9, [2] §6.6, [3] §24.8).

7.7. Какими свойствами обладает волноводный Н-тройник? Объясните свойства Н-тройника, рассматривая случай синфазного и противофазного питания со стороны боковых плеч (с помощью рисунков) ([1] §17.9, [2] §6.6).

7.8. Нарисуйте силовые линии поля в Н-тройнике при возбуждении Н-плеча тройника ([1] §17.9, [2] §6.6).

7.9. Какими свойствами обладает волноводный Е–тройник? Объясните свойства Е–тройника, рассматривая случаи синфазного и противофазного питания со стороны боковых плеч (с помощью рисунков) ([1] §17.9, [2] §6.6).

7.10. Нарисуйте силовые линии поля в Е–тройнике при возбуждении Е–плеча ([1] §17.9, [2] §6.6).

7.11. Нарисуйте двойной волноводный тройник (двойной Т–образный мост). Укажите плечи Е и Н и свяжите их названия со структурой поля волны Н₁₀ ([1] §17.9, [2] §6.6, [3] §24.11).

7.12. Какими свойствами обладает двойной волноводный тройник? Объясните свойства двойного волноводного тройника, используя свойства Н и Е–тройников и рассматривая случаи их синфазного и противофазного возбуждения со стороны боковых плеч ([1] §21.2, [2] §6.8).

7.13. Какими параметрами характеризуется двойной волноводный тройник? Как определяют эти параметры? ([2] §6.6, §6.8).

7.14. Для чего предназначена детекторная секция (детекторная головка)? Нарисуйте волноводную детекторную секцию и объясните принцип её действия ([2] §8.6).

ЛИТЕРАТУРА

1. Вольман В.И., Пименов Ю.В. Техническая электродинамика. – М.: Связь, 1971.

2. Лебедев И.В. Техника и приборы СВЧ, том 1. – М.: Высшая школа, 1970.

3. Фальковский О.И. Техническая электродинамика. – М.: Связь, 1978.

4. Габзалилов Г.Ф., Ликонцев Д.Н. Консультация по выполнению контроль-ных работ по дисциплине «Техническая электродинамика» для студентов заочного отделения специальностей 0703, 0708. – Т.: ТЭИС, 1987.

Методическое руководство к лабораторной работе № 4 «ИССЛЕДОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ ВОЛНОВОДНЫХ ТРАКТОВ» по дисциплинам «Электромагнитные поля и волны» и «Антенны и устройства СВЧ» рассмотрено на заседании кафедры АФУ 23.02.04 г. (протокол № 16 от 19.04.2004) и рекомендовано к печати.

Отв. редактор доц. Ликонцев Д.Н.

Составители:

доц. Ликонцев Д.Н. (работы № 3,4,5)

ст. преп. Кан В.С. (работа №3)

Редакционно-корректурная комиссия:

редактор доц. Романенко Б.А.

корректор ст. преп. Павлова С.И.